Xem mẫu
- THUYẾT MINH
THIẾT KẾ KỸ THUẬT CÔNG
TRÌNH ĐIỆN XÃ `QUẢNG KHÊ-
QUẢNG XƯƠNG - THANH HOÁ
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
GIỚI THIỆU
NỘI DUNG THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH Đ IỆN XÃ
`QUẢNG KHÊ- QU ẢNG XƯƠNG
THANH HOÁ
Thuyết minh thiết kế kỹ thuật ( TMTKKT) công trình : Nhánh rẽ ĐDK-22KV
TBA180KVA -10/0,4KVxã Quảng Khê - Quảng Xương - Thanh Hóa. Đề cập đến
việc thiết kế và lập dự toán kinh phí cho việc xây dựng nhánh rẽ ĐDK 22KV và TBA
số 03- 180KVA-10/0,4KVxã Quảng Khê. (TMTKKT) gồm nội dung chính sau đây.
PHẦN I
THUYẾT MINH THIẾT K Ế KỸ THUẬT
Chương I: Tổng quát về công trình.
Chương II: Sự cần thiết đầu tư.
Chương III: Mục tiêu xây dựng công trình.
Chương IV: Đ ịa điểm xây dựng.
Chương V: Quy mô xây dựng công trình .
PHẦN II
BẢN VẼ THIẾT KẾ KỸ THUẬT THI CÔNG
PH ẦN III
TỔNG DỰ TOÁN XÂY DỰNG CÔNG TR ÌNH
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 2
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
PHẦN I
THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT
CHƯƠNG I
TỔNG QUÁT VỀ CÔNG TR ÌNH
I-1. Cơ sở pháp lý:
- Nghị định số: 209/2004/NĐ- CP ngày 16 tháng 12 năm 2004 về quản lý chất
lượng công trình xây d ựng.
- Ngh ị định số: 16/2005/NĐ-CP của chính phủ ” về quản lý đầu tư xây dựng”
và nghị định số : 112/2006/NĐ-CP của chính phủ sửa đổi một số điều của nghị định
16/2005/NĐ-CP “về quản lý đầu tư xây dựng công trình”.
- Tờ trình xin xây dựng đường dây 22KV- TBA 3 – 180KVA – 10/0,4KVcủa
Công ty CPQLKD điện Thanh Hoá đã được UBND huyện Quảng Xương . Điện lực
Thanh Hoá phê duyệt . Ngày……. Tháng….. Năm 2008
- Căn cứ vào phương án cấp điện số :………Ngày ….. Tháng… Năm ….Điện
lực Thanh Hoá cấp
I-2. Đặc điểm chính của công trình
Xây dựng nhánh rẽ tuyến đường dây 22KV có chiều dài 370m và 1 TBA
180kVA-10/0,4KVnhằm chống quá tải lưới điện tại x ã Quảng Khê . Đảm bảo cung
cấp điện an toàn, đáp ứng đủ nhu cầu điện năng theo sự phát triển kinh tế- xã hội của
xã Quảng Khê nhằm góp phần hoàn thiện lưới điện 0,4KV Nông thôn phát triển sản
xuất , nâng cao đời sống của nhân dân, phần xây dựng mô hình nông thôn mới.
- Bảo đảm ổn định trong kinh doanh điện năng nhằm giảm tổn thất có hiệu quả kinh
tế.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 3
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
CHƯƠNG II
SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ
II-1. Giới thiệu chung:
Xã Quảng Khê là một vùng thuộc đồng bằng, cách trung tâm thành phố Thanh
Hóa 20km, cách huyện lỵ Quảng Xương 12km. nguồn thu nhập chính của địa
phương là cây nông nghiệp.
Phía Bắc giáp xã Quảng Ninh .
Phía Đông giáp Xã Quảng Lĩnh .
Phía Tây giáp Nông Cống .
Phía N am giáp xã Quảng Chính .
Xã Quảng Khê có 1496 hộ dân.
Nhìn chung nền kinh tế của xã còn nhiều khó khăn, nghành nghề chủ yếu là
cây nông nghiệp ,một số ít làm nghề cơ khí nhỏ... nhưng chưa có điều kiện phát
triển. Mức thu nhập bình quân toàn xã khoảng 8.000.000đ/1người/ năm. So với mức
thu nhập bình quân đầu người còn hạn chế
II-2. Hiện trạng lưới điện khu vực
H iện tại x ã Quảng Khê được cấp điện qua ĐDK 22KV lộ 973 TBA TG Quãng
Lĩnh đi qua điều kiện xây dựng công trình là phù hợp
Bằng nguồn vốn đầu tư của nhà nước và nhân dân đóng góp đến năm 2003 xã
đã xây dựng được 2 nhánh rẽ đường dây 22KV và 2 TBA ,đường dây 0,4 KV ,cấp
điện phục vụ cho 1496 hộ dân ngoài ra còn cấp điện cho 01 máy chống úng theo mùa
vụ .
+, Trạm biến áp số 01 : 320 kVA-10/0,4kV .
+, Trạm biến áp số 02 : 160 kVA-10/0,4kV .
Hiện nay toàn bộ hệ thống lưới điện 0,4KV đ ã bàn giao cho CTy CPQLKD đ iện
thanh hóa quản lý, vận hành bán điện đến từng hộ dân theo giá trần của chính phủ
ban hành.
III-2. K ết cấu chung của lưới điện hiện có của xã Quảng Khê
- Trạm biến áp phụ tải trong xã.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 4
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Cơ sở tính toán nhu cầu công suất điện của các hộ áp dụng theo Quyết định số:
44/2006/QĐ-BCN ngày 08 tháng 12 năm 2006 của Bộ công nghiệp quy định kỹ thuật
điện nông thôn.
Đến năm 2010 Đến năm 2020
Nhu cầu
Nhu cầu điện Nhu cầu Nhu cầu điện Nhu cầu
TT Công suất
công suất công suất
năng năng
kW/hộ/năm kW/ hộ kW/hộ/năm kW/ hộ
Thị trấn, huyện lỵ,
1 1200 0.85 1600 1.0
Trung tâm cụm xã
Đồng bằng trung du
2 700 0.5 1000 0.65
Miền núi
3 400 0.35 600 0.45
Các trạm biến áp phụ tải của xã có nhiệm vụ cấp điện cho sinh hoạt và sản xuất
nông nghiệp nông thôn. Ngoài ra các trạm phụ tải còn cấp điện cho các nhu cầu khác
của khu vực như: Dịch vụ nông nghiệp, cơ khí nhỏ... hiện trạng các trạm biến áp phụ
tải xã như sau:
Xã Quảng Khê có 2 trạm biến áp phụ tải cấp điện là:
Trạm biến áp số 01 : 320 kVA-10/0,4kV cấp điện cho 959 hộ dân .
Trạm biến áp số 02 : 160 kVA-10/0,4kV cấp điện cho 537 hộ dân .
Bảng tính nhu cầu phụ tải của xã.
Công suất Tổng cộng
TT Tên thiêt bị sử dụng điện Số lượng
( kW) (kW)
Số hộ sinh hoạt
1 270 0,75 201
Số hộ sản xuất
2 02 7,5 15
Tổng 216
Với hệ số đồng thời K dt = 0,7 và cos= 0,85 thì dung lượng máy biến áp theo tính
toán là:
S= Pdx Kđt/ cos = 216x 0,7 / 0,85 = 177,1 kVA
Vậy ta chọn máy biến áp có dung lượng là: S = 180 (KVA).
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 5
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
IV -3. Sự cần thiết phải đầu tư công trình :
Xã Quảng Khê có địa bàn rộng, dân cư phân b ố không tập trung, bán kính cấp
điện 0,4 KV có những thôn từ TBA đến tải lớn hơn 2,5 Km. Bằng nguồn vốn của địa
phương và nhân dân đóng góp xây dựng công trình rất khó khăn. Năm 2006 Thực
hiện chuyển đổi theo mô hình quản lý điện nông thôn của chính phủ. Bộ công nghiệp
( nay là bộ công thương )được sự thống nhất và đồng ý của đảng bộ nhân dân
UBND đã bàn giao lưới điện 0,4 KV sau trạm của các TBA của địa phương cho công
ty CPQLKD điện Thanh Hoá bán điện cho nhân dân trong xã song do điều kiện lưới
điện cũ nát. Công ty CPQLKD điện Thanh Hoá đã tường bước cải tạo nhưng không
đạt đ ược yêu cầu. Điện áp đo được trong giờ cao điểm chỉ đạt 150 180V.
Để hỗ trợ cho nhân dân x ã Quảng Khê phát huy được tiềm năng kinh tế.
Trước hết và cần thiết phải hoàn thiện lưới điện 0,4 KV của xã
- Đ ảm bảo đáp ứng nhu cầu điện năng, với chất lượng đúng tiêu chuẩn, bảm
bảo ổn định cung cấp điện.
- N âng cao độ tin cậy trong cung cấp điện, an toàn trong quản lý vận hành.
- G iảm tổn thất điện năng.
- N âng cao tối đa sản lượng điện thương phẩm có thể bán ra được để đảm bảo
kinh doanh điện năng có hiệu quả.
Do vậy bằng nguồn vốn của công ty . Công ty CPQLKD điện Thanh Hoá xây
dưng nhánh rẽ ĐDK 22kV và TBA 3-180KVA - 10/0,4KV. Nhằm giảm bán kính cấp
điện, giảm tổn thất điện năng, đồng thời đáp ứng đủ nhu cầu công suất sử dụng điện
cho nhân dân.
CHƯƠNG III
ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG
III-1. Phạm vi thực hịên.
Công trình được đầu tư, xây dựng nhánh rẽ đường dây và trạm biến áp
180kVA-10/0,4KV xã Quảng Khê
Phạm vi thực hiện công trình nằm trong địa bàn xã Quảng Khê - Huyện Quảng
Xương.
III-2. Phân tích các yêu cầu đối với vị trí xây dựng trạm và tuyến đường dây.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 6
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Để xây dựng thêm nhánh rẽ đường dây và trạm biến áp mới, nhằm giảm bán
kính cấp điện, tổn thất điện năng, san tải cho TBA 2. Vị trí nhánh đường dây và điểm
đặt trạm phải thỏa mãn các điều kiện sau:
- Đ ịa hình và hiện trạng dân cư trong xã.
- N guồn cung cấp điện và lưới trung áp hiện có.
-Tình trạng cung cấp điện của lưới điện hạ thế hiện có.
- Phân vùng phụ tải lại cho hợp lý, trên cơ sở đó xác định tâm phụ tải, tuân thủ theo
quy định của tổng công ty điện lực Việt N am là chiều dài đường trục 0.4kV .Bán
kính cấp điện không vượt quá 800m.
- Y êu cầu của UBND các xã về vị trí đặt trạm và tuyến đ ường dây trung áp sao cho
phù hợp với quy hoạch xây dựng cơ sở hạ tầng chung của địa phương.
- Công tác vận hành và quản lý lưới điện của nghành điện tại địa phương phải đảm
bảo an to àn và thuận lợi.
III-3. Lựa trọn tuyến đường dây và địa điểm trạm:
Để đáp ứng các yêu cầu nêu trên, phương án tối ưu để xây dựng nhánh rẽ
tuyến ĐDK22KV và TBA 180kVA- 10/0,4KVđược bố trí như sau:
246
- V ị trí đặt TBA: Tại địa b àn thôn 6. Số thửa đặt TBA có ký hiệu :06 2L thuộc
2007
bản đồ tờ số 04 , nền trạm nằm trên khu đất địa phương quản lý.Đường giao thông đi
lại thuận tiện
- Cấp điện áp: 10/0.4 kV.
Nhiệm vụ và phạm vi cấp điện của trạm: San tải cho TBA số 2, cấp điện cho 300 hộ
dân.
Tuyến đ ường dây: Điểm đầu được đấu nối vào vị trí cột số 07 nhánh rẽ đi
TBA số 1 lộ 973 TBA TG Quãng Lĩnh.. Điểm cuối là TBA số 3, 180kVA-
10/0,4KV xã Quảng Khê với chiều dài xây dựng 370m .
Địa hình tuyến bằng phẳng đi trên diện tích hai ruộng lúa ,cách xa dân cư
thuận tiện cho việc thay thế, quản lý và vận hành khi có sự cố xảy ra.
III-4. Điều kiện tự nhiên của xã Quảng Khê.
Xã Quảng Khê có địa hình, phía bắc giáp sông Lý, trong xã có nhiều kênh
mương tưới tiêu đi qua cho nên việc giao thông đi lai gặp nhiều khó khăn trong việc
vận chuyển vật tư thiết bị hạng nặng đi qua.
- V ề địa chất có cấu tạo lớp trên là đ ất thịt, lớp d ưới là đất sét pha.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 7
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
- Mặt trên nền đất công trình và nền đất thổ cư là nước ngọt, không có tính xâm thực
hoặc ăn mòn.
- Đ iện trở suất của đất được phân tích lấy theo kinh nghiệm( đã thiết kế nhiều công
trình tại khu vực này) thường là: = 100 200m. chỉ số 150m.
III-5. Điều kiện khí hậu thủy văn.
- H uyện Quảng Xương thuộc vùng đồng bằng của tỉnh Thanh Hóa, có khí hậu đặc
trưng chủ yếu như sau:
- Nhiệt độ: Nhiệt độ TB hàng năm là 230C, nhiệt độ cao nhất trong năm
41.50C, thấp nhất 5 0C.
Lượng m ưa hàng năm TB 1500 1900mm.
- Độ ẩm không khí TB năm là 85 86%.
- Tốc độ gió TB năm 1,8 2,2m/s. Tốc độ gió mạnh nhất đo đ ược trong b ão trên
40m/s, trong gió mùa Đông Bắc không quá 25m/s. được xếp vào vùng IIIB của phân
vùng áp lực gió Việt Nam.
Vì vậy: Công trình được tính toán theo chế độ sau:
Áp lực gió Nhiệt độ
STT Các chế độ tính toán
q (daN/m2) không khí (0C)
Chế độ làm việc bình thường:
Nhiệt độ không khí cao nhất
1 q=0 t = tmax =40
Nhiệt độ không khí thấp nhất
2 q=0 t = tmin =5
Nhiệt độ không khí TB
3 q=0 t = ttb =25
Áp lực gió lớn nhất
4 q= qmax = 125 t = 25
Chế độ sự cố
Nhiệt độ không khí thấp nhất
1 q=0 t = tmin= 5
Nhiệt độ không khí TB
2 q=0 t = tmin = 25
Áp lực gió lớn nhất
3 q = q max = 125 t = 25
III-6. P hương án giải phóng mặt bằng.
Dự án đầu tư XD công trình chống quá tải lưới điện nông thôn xã Quảng Khê có
phương án giải phóng mặt bằng như sau:
Diện tích đất chiếm dụng vĩnh viễn của các vị trí cột ĐZ là: 14m2.
Diện tích chiếm đất hành lang tuyến dọc đường dây là: 2x(3m x370 )=2220m2.
Diện tích đất mượn trong quá trình thi công là: 150m2..
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 8
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Việc đền bù đất đai, hoa màu tại các vị trí cột, hành lang tuyến và đất mượn trong
quá trình thi công do UBND xã Quảng Khê chịu trách nhiệm lập phương án, thủ tục
thu hồi , đền bù theo quyết định và đơn giá của tỉnh Thanh Hóa.
Như vậy mặt bằng xây dựng công trình đ iện DZ 22KV- TBA số 03 xã Quảng Khê
đều nằm trong địa b àn xã. Đường dây đi trên cánh đồng lúa nằm trong các khu vực
đã được quy hoạch ( Theo sự thồng nhất của UBND xã và UBND huyện Quảng
Xương phê duyệt ). Vì vậy việc xây dựng công trình không ảnh hưởng tới các công
trình dân cư, quy hoạch XDCB, di tích lịch sử văn hóa của địa phương.
CHƯƠNG IV
QUY MÔ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH
IV -1. Quy mô đầu tư và công suất.
Đường dây nhánh rẽ trên không 22KV với tổng chiều dài 370m, sử dụng dây dẫn
AC-70/11.
1. Lựa chọn cấp điện áp các phía.
- Phía cao áp: điện áp 22KV
- Phía hạ áp: điện áp: 0,4kV
2. Lựa trọn công suất máy biến áp:
Lựa trọn công suất máy biến áp.
Công suất yêu cầu khu vực các thôn sau đây mà TBA số 03 dự kiến sẽ cấp như
sau:
Tổng cộng
STT Loại phụ tải Số lượng Công suất (kW)
(kW)
Phụ tải sinh hoạt dân dụng
1 270 0,75 201
thôn 4,5,6,7
Các dịch vụ cơ khí nhỏ,
2 02 7,5 15
trường học.
Tổng cộng 216
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 9
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Với hệ số đồng thời K đt = 0.7, hệ số cos = 0 .85 thì dung lượng MBA theo
tính toán là:
S= Pdx Kđt/ cos = 216x 0,7 / 0,85 = 177,1 kVA
Vì xây dưng TBA số 03 để san tải cho Trạm số 2 nên theo số liệu tính toán ta có thể
chọn máy 180kVA-10/0,4KV là hợp lý
Căn cứ công văn số 2166/CV- Đ L1 - P2 ngày 07/6/2007 V/v ứng vốn thi công
CQT lưới điện hạ thế nông thôn tại Thanh Hóa của Giám Đốc công ty điện lực 1.
Công trình xây dựng có quy mô:
- Đ ường dây 22KV có chiều dài: 370m.
- 01 trạm biến áp: 180kVA- 10/0,4kV.
Qua khảo sát thực tế
- Đ Z 22KV = 370m
- MBA 180kVA- 10/0,4kV= 01 (máy)
So sánh giữa quy mô lựa trọn và quy mô đầu tư không có g ì thay đổi.
CHƯƠNG V
CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH
V-1. Lựa trọn thiết bị TBA.
1-Lựa trọn máy biến áp:
Máy biến áp dùng loại máy biến áp dầu, làm mát tự nhiên, chế tạo trong nước
theo TCVN 1984 và IEC- 76 như sau:
MBA 10/0,4kV: + Cấp điện áp 10 2 x 2.5% / 0.4kV
+ Công suất: 180kVA
Tổ đấu dây: Y/Y0-12.
Đặc tính kỹ thuật của MBA:
Tổn hao (W) Dòng đ iện Điện áp
Công
Trọng lượng
su ất khômg tải ngắn mạch
(kg) Không tải Có tải
(kVA) (I0%) Uk%
180 620 0,6 100% 1,5 4
Đóng cắt và bảo vệ quá tải cho máy biến áp: Dùng cầu chì tự rơi loại SI-24
được sản xuất trong nước theo tiêu chuẩn áp dụng: IEC- 255: ANSI C37.60 - 1981
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 10
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Đặc tính kỹ thuật của cầu chì tự rơi:
Các thông số kỹ thuật Ghi chú
Điện áp danh định ( kV ) 24
Điện áp làm việc ( kV ) 24
Điện áp làm việc lớn nhất ( kV ) 38.5
Điện áp chịu đựng tần số 50Hz ( kV )
75
trong 1 phút
Điện áp lớn nhất chịu sung sét ( kV ) 180
Dòng điện định mức (A) 100
Dong điện ngắn mạch định mức ( kA/Is) 20
Số lần thao tác cơ khí ( lần) 5000
Tần số ( Hz ) 50
Đóng cắt và b ảo vệ cho máy biến áp phía hạ áp bằng áp tô mát tổng 3x 300A
được lắp trong tủ 0.4 kV trọn bộ. Tủ 0,4kV trọn bộ có ngăn bao gồm chống tổn thất,
tủ có 3 lộ ra bằng cầu dao kèm cầu chì 200A- 300V, tủ được chế tạo trong nước lắp
ghép bằng các vật tư thiết bị lẻ.
áptômát trong tủ được sản xuất theo tiêu chuẩn: IEC- 157-1; IEC947-2 ; IEC898.
Các thông số kỹ thuật cơ b ản của áp tô mát.
Loại Uđm INM-Min Tần số
Cơ cấu nhả BV Cơ cấu
Iđm (A) Số cực
ATM (V) (kV) quá dòng vận hành ( Hz)
Tự nhảy Bằng tay
300 300 380 25 3 50/60
2- Lựa chọn thanh cái phía cao áp: Sử dụng thanh cái bằng đồng tròn 10
3- Lựa trọn cáp 0.4kV:
Căn cứ vào công suất máy được lựa trọn, cáp tổng từ sứ ra 0.4kV mặt MBA
đến tủ trọn bộ 0.4kV dùng cáp cao su ruột đồng tiết diện 3x120 + 1 x70.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 11
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Phần sứ 0.4 MBA đ ược lắp hộp chụp chống thất thoát điện năng, cáp tổng
được luồn tro ng ống thép bảo vệ cáp.
Để thuận lợi cho việc cấp điện, san tải, các TBA xây dựng mới đều được trọn
có vị trí nằm rất gần với các tuyến trục chính lưới 0.4kV hiện có, vì vậy việc đấu nối
tách từng lộ, từng cung phân tuyến rất thuận lợi và đơn giản. phần đường dây 0.4KV
và cáp xuất tuyến 0.4kV do Cty CPQLKD điện đầu tư cải tạo và xây dựng mới.
4- Giải pháp bố trí:
Căn cứ vào công suất máy biến áp lắp đặt và vị trí xây dựng trạm. Trạm biến
áp được chọn giải pháp bố trí lắp đặt MBA trên 2 cột bê tông l3y tâm 12m kho ảng
cách 2 tim cột là 2,5m. Bố trí các trạm 10/0.4kV kiểu dọc tuyến để thuận lợi cho
việc kiểm tra, vận hành, thay thế MBA.
Giàn xà trạm: Dùng xà thép hình đ ược mạ kẽm nhúng nóng độ dày tối thiểu
80m. Bu lông xà cũng phải được mạ kẽm.
Tính giá lắp MBA: Dùng thép U160 x 64 x 5 có chiều d ài 2 x 2,970m.
Ta có: Pmax = 620Kg; Kho ảng cách 2 tim cột TMA là 2,5m.
850 * 3
M= 637,5( Kg )
4
M max
W=
R
Thép làm giá đỡ MBA loại CT3 có R= 2100 Kg/cm2
187500Kgcm
Wx = 89.28cm3
2100cm2
Chọn hai thép U đúc có kích thước: h =120mm; b = 52mm; s = 4.8mm; t=
7.8mm.
Ta có: Wx =50.6m3 2Wx =50.6* 2=101cm3 >89.28cm3.
Chọn thép: U 120 x 52 x 4.8 là đảm bảo.
V-2. Lựa chọn dây dẫn điện.
Đường dây 22kV từ cột đấu nối đến TBA xây dựng mới, có chiều dài 20m. Ta chọn
tiết diện dây dẫn theo mật độ dòng kinh tế.
Với thời gian sử dụng phụ tải cực đại của phụ tải xác định được là: 3700h, dây nhôm
lõi thép tra bảng ta có:
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 12
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Jkt = 1,1.Từ đó ta xác đ ịnh được tiết diện kinh tế dây dẫn :
180
S 2
F= = 4,275 (mm )
J kt . 3.U dm 1,1. 3.22
Vì tiết diện tính toán của dây nhỏ. Tuy nhiên để bảo đảm kỹ thuật và xét đến sự phát
triển phụ tải trong tương lai , dây dẫn trục chính hiện tại dang dùng dây AC-70/11.
Nên ta dùng dây AC - 70/11 .
Kiểm tra đ ường chọn đã chọn theo điều kiện tổn thất điện áp.
Với công suất máy180 kVA, cos = 0,85 , dây dẫn AC- 70/11 .
Trong đó:
Pi,Qi - Công suất tác dụng và phản kháng đi qua nút thứ i (kW, kVAr ).
Uđm =22kV điện áp định mức.
Li - Chiều dài đưòng dây từ nút (i-1) đến nút i (Km).
r0,x 0 - Điện trở và điện dung của dây dẫn ( /Km)
Với điện áp 22kV, dây AC-70 có r0 = 0 ,46 , x0 =0,32;
Tổn thất điện áp từ cột đấu nối đến thanh cái nhận điện cuả trạm Quảng Khê :
P.R Q. X 0,085.0,46.0,185 52,7.0,32.0,185
U % 100 100. 0,0064%
2
22 2
U dm
Tổn thất điện áp từ thanh cái lộ 973 đến cột số 7 nhánh rẽ TBA Quảng Khê :
P.R Q. X 0,085.0,46.20 52,7.0,32.20
U % 100 100. 0,7%
2
22 2
U dm
Tổn thất điện áp: U % 0,2826% U cp 5% .vậychọn dây AC-70/11 là hợp lý
Với dây AC- 70 đ ã chọn bảo đảm điều kiện phát nóng và tổn thất vầng quang ,
độ bền cơ, nên không cần kiểm tra các điều kiện này.
Đặc điểm kỹ thuật chính của dây AC- 70/11:
TT Giá Trị
Đặc tính kỹ thuật Đơn vị
mm2
Tiết diện phần nhôm
1 68,0
2
Tiết diện phần thép
2 mm 11,3
mm2
Tiết diện tổng
3 79,3
Điện trở 200C /km
4 0,46
ứng suất phá hoại, gh daN/mm2) d aN/mm2
5 29,6
Chiều d ài chế tạo
6 m 555
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 13
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Với cỡ dây đã chọn như trên đảm bảo dòng phát nóng, tổn thất điện áp và đ ộ bền cơ
học. Dây dẫn được sản xuất do các đơn vị đạt chứng chỉ chất lượng quốc gia hoặc
ISO sản xuất theo TCVN 5064 -94 hoặc có chất lượng tương đương khác đảm bảo
yêu cầu thiết kế và phù hợp với tiêu chuẩn Việt N am.
V-3:Tính ứng suất và độ võng :
FA 68
Tỉ số a= 6,018
FFe 11,3
1
12.10 6
H ệ số kéo dài của dây AC : AC
Eo
.E a. Al .E Al
19,2.10 6
Hệ số gian nở của dây phức hợp AC : AC Fe Fe
E Fe aE Al
a * E A E Fe
1
Mô đun đàn hồi của vật liệu làm dây phức hợp : Eo 80,923
o 1 a
Đối với dây AC vì phần nhôm yếu nhất nên phải
ta
Eo
tín Alcp min Alcp A AC o min .E A 99,72( N / mm 2 )
EA
24. A bao min
K hoảng vượt tới hạn : 121,39(m) h ứng suất cho
lth 2 2
g3 g1
Acbao Ac min
phép của phần nhôm
gh 157
78,50( N / mm 2 )
Alcp
n 2
Tính ứng suất của dây AC trong điều kiện khí hậu lúc max và mim
Eo
Alcpbao Alcp A AC bao o .E A 105,86( N / mm 2 )
EA
+ Với chiều dài khoảng cột l = 124 m > lth =121,39 (m) ứng suất lớn nhất trong dây dẫn
sẽ xảy ra trong trạng thái b ão ,ta phải lấy trạng thái b ão làm trạng thái xuất phát . Vì
độ cao treo dây khác nhau nên :
Ta có phương trình trạng thái sau :
g 2 .l 2 . cos 2 g 2 B .l 2 . cos 2 AC
max bao
CP
24 AC . 2 24. AC . 2 CP Ac
h 2
0,930
Trong đó : arctg arctg
l 124
Thay số và biến đổi phươnh trình ta :
2 28,88 58140,5
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 14
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
G iải phương trình b ằng phương pháp d ò nghiệm gần đúng ta có nghiệm của
phương trình : max 50,99( N / mm 2 )
g .l 2
f max 1,24(m)
Khi đó độ võng của khoảng 1-2 : 8. max
V-4 . Lựa chọn cột, móng cho nhánh rẽ ĐZ và TBA:
a. Phần tính chọn cột cho máy biến áp:
1.Gió thổi vào cột:
Dây dẫn AC-70 có trọng lượng 276 Kg/Km; Trọng lượng MBA, xà, sứ =
2000kg.
- Áp lực gió theo TCVN 2737- 1995 tại khu vực huyện Quảng Xương thuộc vùng
IIIB có W0 = 1 25 Kg/m2 Ta có: V0 = 125 / 0.0613 =45,15 m/s ; V ới cột cao 12m có
hệ số độ cao K (tra bảng) =1,032.
0,19 0,32
Ta có: V =K*V 0 = 1,032*45,15= 46,6; Fc = ( )*10,5 =2,67.
2
9,81
**Cx*V 2* Fc (1).
P 1=
16
Trong đó:
: Là hệ số tính đến sự phân bố không đồng đều của gió; =0,6 ( theo quy
phạm)
C: Là hệ số động lực dây dẫn phụ thuộc bề mặt chịu gió; C= 1,1 ( theo quy
phạm).
Cx : H ệ số khí động với cột mặt tròn có d 15cm thì Cx= 0,7.
9,81 2
Thay số ta có: P1= ( ) * 0,6 * 0,7 *46,6 *2,67 ) =1493 (N) = 152,35 kg
16
2. Gió thổi vào dây truyền vào cột.
9,81
)* *Cx*V 2*d*l sin (N).
P2 = (
16
9,81
)*0,6*1,1*46,62*0,00944*46*1= 381,59(N)= 38,94kg.
P2 = (
16
3P2 = 3* 38,94 =116,82kg.
3. Gió thổi vào xà và MBA truyền vào cột.
Gió thổi vào xà chuyền vào cột: 4P xà = 4*(0,007*1,5*1,4*125) = 7,35kg.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 15
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
4Pxà = 9,11kg P3 = Pxà + Pmáy = 9,11+87,5 =96,61 kg.
P = P1+P2+P3 = 152,35+116,82+96,61 P =365,78 kg.
Căn cứ theo số liệu tính toán và hướng trong tương lai khi nhu cầu công suất
tăng phải thay MBA có trọng lượng lớn hơn. Ta chọn loại cột BTLT-12B ( 2 cột)
+ Lựa chọn cột néo đầu : Căn cứ vào số liệu theo mặt bằng đ ã lập ta có số liệu sau
khoảng cột : 1-2 = 124m
+ trường hợp gió thổi ngang tuyến , khoảng cột mà số1phải chịu là : l/2 = 124/2=
62m
9,81 2
Fc= ( ) * 0,6 * 0,7 *46,6 *2,67 ) =1493 (N) = 149,3 kg
16
+ Lực gió tác động lên dây ở độ cao 10m ( Tính cho 1 dây )
9,81
)*0,6*1,1*46,62*0,00944*62*1= 514,31(N)= 51,413kg.
Pd = (
16
- Tính cho 3 dây : P3 d = 3Pd = 3*51,413 = 154,239 kg
+ Lực căng đầu cột khi gió thổi dọc và không đứt dây :
T d * Fd 70 *1,635 * 3 343,35Kg
+ Lực căng đầu cột khi gió thổi vào cột
9,81 2
P c= ( ) * 0,6 * 1,1 *46,6 *2,67 )=2346,26N=234,626kg
16
+Lực căng đầu cột néo đầu :
P P3 d T Pc 154,239 343,25 234,626 732,215Kg > Pcp 720kg
+Mô men tính toán tác động lên cột sát mặtđất :
M tt n * T * h 1,2 * 343,35 * (10,5 9,5 8,5) 11742,57kg
+Quy đổi mômentính toán về lựcdầu cột tính toán :
M tt
Ptt 1118,34kg Pcp 720kg
h h2
Vậy cần chọn cột LT-12B có lực đầu cột 720kg , và tăng cường 2 bộ dây néo và 2
móng néo .
Lựa trọn dây néo:
Lực căng dây néo T = Pc/cos = 2.346/cos60 0= 4.692daN.
Trong đó: = 600 - G óc của dây néo hợp với mặt đất.
ứng suất phát sinh dây néo: tt =T/F =4.692/49,8 =94,2 daN/mm2
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
2
T*K1/2**h *b*.
Trong đó: T= 4.692 daN= 4,69kg.
K: là hệ số an to àn=1,3.
h= 1,5m chiều sâu chôn móng néo.
b=0,2m bề rộng bản móng néo, d= 1,2m bề dài bản móng néo.
=1,96 -T/m3- dung trọng của đất.
- sức bền thụ động của đất đựoc tính theo:
=, *(1 -2*2)*2/3*h/b*A*(1-2*B).
=2,59*(1-0,62*0,752 2)*2/3*1,5/0,2*1,333*(1-0,6 2*0,75)=13,03.
Trong đó: các hệ số =0,6; =0,752; A=1,333; B= 0,75 tra theo b ảng.
,= cos2(+ )/ cos*( cos -sin)2=0,00274/ 0,5-0,454)2 =2,59.
Trong đó: =270 góc ma sát trong, =600 góc của dây néo hợp với mặt đất.
Kết quả: 4,23*1,3=5,5T< 1/2*1,96*1,52*0,2*13,03= 5,75T.
Móng néo an toàn chống nhổ.
Kết luận:
Nhánh rẽ có tổng chiều dài 370m.
Toàn b ộ công trình ta dùng các loại cột như sau: Cột néo đầu dùng cột BTLT -
12B, móng MT-3 và 1 móng néo + dây néo, các cột còn lại và vị trí cột trạm ta dùng
BTLT 12B móng MT-3.
bảng lực đầu cột BTLT theo TCVN 5847-1994.
Ký hiệu cột Lực kéo ngang đầu cột, daN, Đường kính ngoài cột mm
không mhỏ hơn
12A 540
370
12B 720
V-5. Lựa trọn móng cột:
a. Chọn móng:
Căn cứ ngoại lực tác động vào móng.
Căn cứ vào số liệu địa chất nêu trên.
Căn cứ vào hệ số an toàn của móng theo bảng sau:
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 17
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
Loại cột Chế độ bình thường Chế độ sự cố
Cột trung gian 1,5 1,3
Cột néo thẳng và néo góc 1,8 1,5
Cột cuối và néo đặc biệt 2 1,8
Chọn dạng kết cấu móng: móng bê tông cốt thép M150 đổ tại chỗ theo thiết kế địa
hình của ngành điện, bao gồm:
Móng MT-3 cho các vị trí cột đơn : cột trung gian; cột néo và cột hãm có tăng cường
chịu lực bằng dây néo.
b. Kiểm tra chống lật của móng:
+ Kiểm tra móng MT-3
Pc * K 1/F1* (F2*En+F3*Q0)
Trong đó: Pc : Ngoại lực tác động quy về đầu cột(T).
K- hệ số an toàn (bảng trên).
F1= 1,5* (hc-hm-hx)/(hm+(hc-hm-hx)/hm+1*tg2 +0,5.
F2=(1+tg2)*dm/hm*tg)
F3= (1+tg2)*dm/hm+ tg).
En=b m*hm*k0/*(+ tg)*0,5**hm+C*(1+2).
Q0 -Tổng trọng lượng đặt lên nền kể cả trọng lượng móng và trọng lượng đất bao trên
móng.
Trong đó:
hc -Chiều cao toàn bộ cột; hm -Chiều sâu chôn móng; hx Chiều cao xà so với đầu cột (
điểm đặt lực đầu cột); dm-Chiều dài móng; bm- chiều rộng móng.
= 270- Góc ma sát trong.
= 1,96T/m3- D ung trọng của đất:
C=0,121 daN/cm2 =1,23T/m2- Lực dính kết của đất.
=0,616- Trị số góc mặt trượt của đất.
k0 hệ số cản phụ thuộc loại đất và kích thước móng.
*Với cột bê tông LT 12B:
Kat=1,5; Pc=723,215kg.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 18
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
hc=12m; hm=1,8m; hx=0,1m; dm=1,6m; bm=1,4m.
k0=1,2 (tra bảng).
Gc=1,1T- trọng lượng cột.
Gm=bt*vbt=2,2T/m 3*1,52m3=3,3T- trọng lượng móng.
Gd =d*vd=1,4/m3*1,72m3=2,4T -Trọng lượng đất trên móng.
F1=1,5x (12-1,8-0,1)/1,8+(12 -1,8-0,1)/1,8+1*tg2270 +0,5=11,38.
F2=(1+tg2270)*(1+1,5*1,6/1,8+tg270)=2,17.
F3=(1+tg2270)*1,6/1,8+tg270=1,73.
En= 1,4*1,8*1,2*/0,616*(0,616+tg270)*0,5*1,96*1,8+1,23*(1+0,616 2)=1,05.
Q0=Gc+G m+Gd=1,1+3,3+2,4=6,8T.
Kết luận: 0,723215*1,8*=1,3T7.0m. Ta dùng lo ại cột BTLT 12B cho các vị trí néo đầu và néo cuối.
Các loại xà trên đường dây: ta dùng xà néo đầu XNĐ, xà đỡ thẳng XĐT.
Khoảng cách giữa pha với pha là 1.1m.
- K hoảng cách pha cho cấp điện 22kV là:
- X à đ ấu nối dùng sứ đứng nên có:
U 22
D= 0.45 f 0.45 1.25 0.71m
110 110
Xà được chế tạo bằng thép hình có 2100KN/ cm2 được chế tạo theo TCVN
5709-1993, hoặc TOCT 8509-72 được mạ kẽm nhúng nóng theo tiêu chuẩn
18TCN02-92 có:
V-5 Lưa chọn tiếp địa:
Nối đất an toàn : dùng tiếp địa kiểu cọc tia kết hợp RC-2 : Dùng cọc L 63 x6 dài
2,5m dây nối đất bằng sắt dẹt 40 x4 dài 0,8 m qua tính toán điện trở nối đất phải đạt
được Rnđ 10
Riêng vị trí cột lăp đặt chống sét van dùng tiếp địa kiểu cọc tia kết hợp loại RC - 4
gồm 04 cọc L63 x6 dây nối đất bằng sát dẹt dài 15m chôn sâu 0,8 m để tản nhanh
dòng sét.
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 19
- C«ng ty CPQLKD ®iÖn Thanh Hãa
TÍNH ĐIỆN TRỞ NỐI ĐẤT
Nối đất cho đường dây.
1-Tính điện trở nối đất RC -2:
Điện trở tiếp địa của một cọc thẳng đứng :
Rc= ( ln ( 2.l / d +1/2. ln (4t + l) (4t -1))
2 .l
Trong đó :
là điện trở suất của đất lấy bằng 100 m
l là chiều dài cọc: 2,5 m
t là độ chôn sâu đến tim cọc 2,05m
d là đường kính cọc hoặc bề rộng sắt góc : 0,063 m
ln(2.l/d) =ln.(2.2,5/ 0,063)=4,374
ln(4t+l)/ (4t-l)=ln(4. 2,05 +2,5)/ (4. 2,05 -2,5)=0,415
Vậy Rc=100 / 2. 3,14 .2,5.( 4,374+1/2 . 0,415)=29,181( )
Điện trở tiếp địa của một tia nằm ngang:
Rt= / 2 .l . ln .(2 .l2/bt)
Trong đó :
- b là bề rộng của thép dẹt hoặc b =2d nếu sắt tròn :0,04m
-t là độ chôn sâu 0,8m
- l là chiều dài tia 8m
2.8 2
ln( 2l2/bt)=ln( )=5,99
0,04.8
100
Rt= . 5,99= 11,92
2.3,14.8
Điện trở tiếp địa của tia hỗn hợp tia- cọc (Rc-2)
R = Rc. Rt /(Rc. t . Rt. n . c )
Trong đó :
- c là hệ số sử dụng của cọc :0,9
- t là hệ số sử dụng của tia :0,9
-n là số cọc :
29,181.11,92
R= 7,16()
29,181.0,9 11,920.2.0,9
2 . Tinh diện trở nối đất RC-4
*Điện trở tiếp địa của một cọc thẳng đứng
B¸o c¸o kinh tÕ -kü thuËt - CT ®iÖn- TBA 180KVA- 10/0,4KVQu¶ng Khª- Qu¶ng X¬ng – tØnh Thanh Ho¸ 20
nguon tai.lieu . vn
